當(dāng)行星減速機(jī)的齒輪齒條規(guī)定太長(zhǎng)時(shí)，不可以在目前的數(shù)控車(chē)床上生產(chǎn)加工，需設(shè)計(jì)方案專(zhuān)用設(shè)備，因而齒廓曲線(xiàn)圖應(yīng)是易生產(chǎn)加工的曲線(xiàn)圖才行。工產(chǎn)品工件用鋼削固定不動(dòng)，完成推桿滾子基礎(chǔ)理論廓線(xiàn)的組織發(fā)生裝置推動(dòng)刀具作豎向和橫著挪動(dòng)，另外刀具自身迅速勻速轉(zhuǎn)動(dòng)，根據(jù)融洽刀具的三種健身運(yùn)動(dòng)，使其沿vy方位挪動(dòng)一個(gè)周期時(shí)間，便沿vx方位挪動(dòng)一個(gè)齒距的長(zhǎng)短，為了更好地獲得推桿滾子的基礎(chǔ)理論廓線(xiàn)，下邊三種完成計(jì)劃方案均取刀具半經(jīng)與滾子半經(jīng)同樣，且算出的刀具幾何圖形定位點(diǎn)的軌跡才算是推桿滾子的基礎(chǔ)理論廓線(xiàn)。由組織的健身運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)能夠得到合金銑刀管理中心O點(diǎn)在Y方位上的運(yùn)動(dòng)規(guī)律為s=a b-acos-bcos又由于。    

asin=bsinsin=absin由曲柄滑塊組織的健身運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)得知角自始至終低于90，即cos=1-a2b2sin2因此 s=a b-acos-b2-a2sin2同樣，在生產(chǎn)過(guò)程中根據(jù)融洽促使合金銑刀沿Y方位健身運(yùn)動(dòng)一個(gè)周期時(shí)間（即齒輪轉(zhuǎn)動(dòng)一周），便沿X方位上恒定一個(gè)齒距P.即xo=P2且規(guī)定當(dāng)齒輪拐角為時(shí)，合金銑刀定位點(diǎn)O在Y方位上早已挪動(dòng)了一個(gè)齒高的間距h，即s=h=a b-acos-b2-a2sin2得到a=h2，從而可獲得選用對(duì)心曲柄滑塊組織完成的推桿滾子基礎(chǔ)理論廓線(xiàn)方程組x=P2y=h2（1-cos） b-b2-h24sin2依據(jù)式，對(duì)心曲柄滑塊組織完成了沿Y縱坐標(biāo)方位平移變換的二種余弦曲線(xiàn)的組合曲線(xiàn)。     

三種曲線(xiàn)圖剖析較為一般曲線(xiàn)圖的特性關(guān)鍵由小夾角min、大速率vmax、大瞬時(shí)速度amax及大的小齒輪壓力角（min）max等好多個(gè)指標(biāo)值來(lái)鑒定，且低速檔曲線(xiàn)圖時(shí)min為關(guān)鍵的指標(biāo)值。盡管短幅旋輪線(xiàn)的大的小齒輪壓力角（min）max值小，但充分考慮它的夾角min過(guò)小，若做為齒廓，推桿滾子有可能在頂端被卡住。此外，短幅旋輪線(xiàn)的大速率vmax及大瞬時(shí)速度amax這兩個(gè)指標(biāo)值也較弱。由此可見(jiàn)，用正弦交流電組織完成的余弦曲線(xiàn)綜合型比得上其他二種組織完成的曲線(xiàn)圖綜合型能好，因而提議選用余弦曲線(xiàn)來(lái)做為直動(dòng)推桿式行星減速機(jī)的齒輪齒條齒廓曲線(xiàn)圖。